液壓流動解決方案及效果
發(fā)布時間:2023-05-18T10:41:56更新時間:2023-05-18T10:41:31 瀏覽量:57液壓流動解決方案及效果
伺服閥先導(dǎo)級控制工作壓力油必須需要經(jīng)過一個伺服閥內(nèi)部10μm的過濾器才 能到達(dá)噴I嘴。橡膠熱壓成型機(jī)泵的供液壓力和所消耗的功率與被加工工件的變形阻力有關(guān),工作變形阻力大,泵的供液壓力和所消耗的功率也大,反之則小。橡膠熱壓成型機(jī)活動橫梁的行程速度取決于泵的供液量,而與工藝過程中的鍛件變形阻力無關(guān)。若泵的供液量為常量,則油壓機(jī)的工作速度為定值。單層熱壓機(jī)應(yīng)不同產(chǎn)品,升溫速度可供挑選。鈦合金壓頭確保溫度平均,升溫快速及使用壽命特長。壓頭特別采用水平可調(diào)設(shè)計,以確保組件受壓平均。 溫度數(shù)控化,清楚精密。備有數(shù)字式壓力計,可預(yù)設(shè)壓力范圍。硅膠熱壓成型機(jī)動力機(jī)構(gòu)由油箱、高壓泵、低壓控制系統(tǒng)、電動機(jī)及各種壓力閥和方向閥等組成。動力機(jī)構(gòu)在電氣裝置的控制下,通過泵和油缸及各種液壓閥實現(xiàn)能量的轉(zhuǎn)換,調(diào)節(jié)和輸送,完成各種工藝動作的循環(huán)。經(jīng)檢查,熱壓機(jī)過濾器技術(shù)并未進(jìn)行失效??梢猿浞挚隙?,如此大的橡膠材料堵塞物是無法實現(xiàn)通過使用過濾器 進(jìn)入不同噴嘴的。仔細(xì)分析檢查結(jié)構(gòu)熱壓機(jī)過濾器到噴嘴系統(tǒng)之間的所有計算密封件,在右端蓋的密封圈上發(fā)現(xiàn)了與條狀 堵塞物形態(tài)具有相似、尺寸以及相似的凹形缺陷。經(jīng)實物數(shù)據(jù)拼合,確認(rèn)條狀堵塞物即為右端蓋密封圈上 的脫落物。
在對伺服閥端蓋和閥體實際尺寸進(jìn)行計算和分析時,確定了伺服閥端蓋密封圈壓扁脫落的原因為:A.伺服閥端蓋為非對稱結(jié)構(gòu), 密封圈的中心距上、下螺釘安裝孔分別為6.9mm和7.0mm(<圖中支架尺寸),但沒有識別標(biāo)記,因此在實際裝配中很難區(qū)分熱壓機(jī)的方向。 B.組裝端蓋時,反轉(zhuǎn)偏心方向,使端蓋密封圈槽內(nèi)徑尺寸11.7mm,閥體噴嘴安裝孔3.2mm邊緣干涉(見圖尺寸)。 在該熱壓機(jī)中,端蓋和閥體之間界面形成為尺寸約為15mm × 0的新月形通道。 15R。 當(dāng)通過螺釘緊固端蓋和殼體時,端蓋的密封環(huán)被壓縮變形,并且變形的密封環(huán)的覆蓋月牙形通道的部分內(nèi)環(huán)被壓入通道中以形成缺口。 C.熱壓機(jī)噴嘴安裝孔的3.2mm孔口在圖紙上的圓角要求為RO.1,但在加工過程中未進(jìn)行控制,使最終零件孔口鋒利。 D.在調(diào)試和各種工藝試驗過程中,由于伺服閥的工作壓力需要從0變化到21MPa,熱壓機(jī)密封圈的新月形固體壓痕被噴嘴安裝孔的孔口銳邊切斷,形成擠壓傷,在工作過程中固體最終脫落。 熱壓機(jī)進(jìn)入噴嘴孔形成塞子。 針對上述故障產(chǎn)生的原因,提出了如下解決方案:A.將殼體端部噴嘴的安裝由e3.2mm改為e3.2mm
對于13.1毫米,按下并倒角孔 Ro.2 ob。端蓋密封環(huán)槽內(nèi)徑由 Φ117MM 改為112.1 mm,槽的鋒利邊緣為倒角 RO.2。計算結(jié)果表明,端蓋與閥體裝配時,密封圈槽內(nèi)孔距離殼體噴嘴112.1 mm,安裝孔小邊緣3.1 mm 的最小距離為0.LMMO C。密封圈的規(guī)格應(yīng)從 Φ12開始。5毫米 x15毫米至12毫米。9MMX13mm,將端蓋密封環(huán)的槽口尺寸從11mm 改為1OMMOD。端蓋尺寸為6.9毫米的剖面標(biāo)記,便于裝配時識別方向。
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